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dc.contributor.author陳國強en_US
dc.contributor.authorCHEN,GUO-QIANGen_US
dc.contributor.author許海龍en_US
dc.contributor.authorXU,HAI-LONGen_US
dc.date.accessioned2014-12-12T02:06:22Z-
dc.date.available2014-12-12T02:06:22Z-
dc.date.issued1989en_US
dc.identifier.urihttp://140.113.39.130/cdrfb3/record/nctu/#NT782015008en_US
dc.identifier.urihttp://hdl.handle.net/11536/54236-
dc.description.abstract台灣地區地震發生次數頻繁, 且高層建築物日增, 有必要作耐震分析, 特別是土層軟 弱的台北盆地。對高層建築物之耐震設計及振動機器基礎設計而言,求取適當之土壤 動態參數為首要工作。若能選取合理之動態參數,將使工程設計合乎安全與經濟考慮 。 台北盆地松山層由粉質黏土、粉土與粉質砂互層而成。今對取自台北盆地粉質砂土之 直徑3/英吋薄管試體, 冰凍後利用加裝分離式垂直變位感應器之振動三軸儀進行動態 剪力試驗, 可量測剪應變範圍10 ∼10 之剪力模數與阻尼比。 根據實驗結果顯示:(1) 剪力模數隨有效圍壓之增大而升高並隨剪應變振幅之增大而 降低, 剪力模數開始明顯衰減之剪應變振幅隨有效圍壓之增加而增大。(2) 阻尼比於 剪應變振幅大於10 明顯增大, 而於10 後不再增加, 且上限趨近於0.18。(3) 多階 段動態試驗, 每階段結束後排除前期累積孔隙水壓者, 將使其剪力模數略高於不排除 前期累積孔隙水壓者, 且於剪應變振幅於10 時, 後者之衰減情形更明顯。(4) 多階 段反復荷重試驗, 於每階段後累積之孔隙水壓與所施加之反復應力, 經除以初始有效 圍壓予以修正後, 二者之關係可用下式表示: (△u/σcせ) = 2.74(σd/σcせ) 但0.45 e 0.75 ; 98KN/m σcせ 196KN/mzh_TW
dc.language.isozh_TWen_US
dc.subject台北盆地zh_TW
dc.subject粉質砂土動態特性zh_TW
dc.subject剪力模數zh_TW
dc.subject有效圍壓zh_TW
dc.subject阻尼比zh_TW
dc.subject動態參數zh_TW
dc.title台北盆地粉質砂土動態特性之研究zh_TW
dc.typeThesisen_US
dc.contributor.department土木工程學系zh_TW
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